لخّصلي

على الرغم من أن هذه الألواح كانت مصنوعة من الخرسانة ذات قوة ضغط مماثلة، إلا أن تغيير نوع الخرسانة ومكوناتها أثر بشكل كبير على سلوك مقاومة القص للألواح التي تم اختبارها. أظهرت لوحتي البوليمر الجيولوجي Eco-Con المصنوعتين من مزيج GR وGL قوة وقدرات انحراف أقل من البلاطة المصنوعة من مزيج CC. ويعزى ذلك إلى قوة الشد المنخفضة نسبيًا لخلطات GC (2.10 ميجا باسكال لـ GR و 2.12 ميجا باسكال لـ GL، مقارنة بـ 3.42 ميجا باسكال لـ CC. وقد أدى ذلك إلى بدء التشقق مبكرًا وانتشاره تحت قص التثقيب، وبالتالي انخفاض قدرات البلاطة. T2- كان للبلاط GR وبلاطة T3-GL قوة أقل بنسبة 32% و37% وانحراف نهائي أقل بنسبة 9% و23%، على التوالي مقارنة مع بلاطة T1-CC بالنسبة لمزيج RECC في البلاطة تحت قص التثقيب، كان الأداء كان مختلفًا عن تلك التي أظهرتها خلطات الجيوبوليمر، انخفضت قوة لوح T4-RECC بشكل طفيف بنسبة 7%، لكن قدرة انحرافه زادت بنسبة 20%، مقارنة بتلك الموجودة في لوح T1-CC الألياف في مزيج RECC والتي ساعدت في تأخير بدء التشقق الخرساني وتقليل تطور التشقق تحت الحمل وبالتالي تؤدي إلى تحسين التشوه، ومع ذلك، فإن وجود نسبة عالية من المطاط (100٪ من الركام الناعم) في هذا المزيج أثر سلبًا على آلية رابطة الأسمنت/المكونات وبالتالي أدت إلى انخفاض قوة البلاطة. أظهرت كل من ألواح GC (T2-GR وT3-GL) تحت القص المثقب أن نسبة W/S كانت أعلى بنسبة 34% من تلك الموجودة في بلاطة الخرسانة الأسمنتية البورتلاندية (T1-CC). ويعود ذلك إلى القوة المنخفضة نسبيًا لألواح GC مقارنة ببلاطات T1-CC، على الرغم من أن أوزانها كانت أقل من ألواح T1-CC. أظهرت بلاطة ECC المطاطية (T4-RECC) أن نسبة W/S كانت أقل بنسبة 14% من نسبة T1-CC. ويرجع ذلك إلى قوتها الأعلى نسبيًا ووزنها الأقل مقارنةً ببلاطة T1-CC. أشارت هذه النتائج إلى كفاءة مزيج RECC في زيادة قدرة قوة البلاطة تحت قص التثقيب مع إنتاج هيكل خفيف الوزن. امتداد الشقوق وطريقة الفشل للبلاطات ذات الاتجاهين التي تم اختبارها. بالنسبة لبلاطة T1-CC، عند حوالي 40 كيلو نيوتن من الحمل، بدأت الشقوق الانثناءية في منطقة التوتر المركزية حول منطقة التحميل (160 × 160 مم). مع استمرار التحميل امتدت الشقوق نحو حواف البلاطة حتى حدث فشل قص خرسانة عند محيط من مركز البلاطة بمقدار 150 ملم باتجاه الجانب الشمالي، و 200 ملم باتجاه الجنوب، و 180 ملم باتجاه الجانب الشرقي، و 200 ملم باتجاه الجانب الشرقي. الجانب الغربي. ولوحظ سلوك مماثل بالنسبة لبلاطة T2-GR؛ ومع ذلك، تشكلت الشقوق الانثناءية الأولية عند حوالي 13 كيلو نيوتن ومع استمرار التحميل امتدت الشقوق من مركز البلاطة نحو حواف البلاطة حتى حدث فشل قص الخرسانة عند محيط 200 ملم تقريبًا من مركز البلاطة. بالنسبة لبلاطة T3-GL، عند حوالي 20 كيلو نيوتن، بدأت شقوق الانحناء بعدد أكبر بكثير من الشقوق مقارنة بالألواح الأخرى التي تم اختبارها. في بلاطة T3-GL، امتدت الشقوق حتى حواف البلاطة وحدث فشل قص الخرسانة عند محيط 200 ملم تقريبًا من مركز البلاطة. وقد لوحظت شقوق أقل بكثير في بلاطة T4-RECC مع مساحة امتداد صدع أصغر نسبيًا مقارنة بالألواح الأخرى. حدث فشل القص الخرساني في بلاطة T4-RECC عند محيط من مركز البلاطة بمقدار 150 ملم باتجاه الجانب الشمالي، و130 ملم باتجاه الجانب الجنوبي، و110 ملم باتجاه الجانب الشرقي، و140 ملم باتجاه الجانب الغربي. كانت بلاطة T4-RECC قادرة على مقاومة حمولة تصل إلى 130 كيلو نيوتن دون ظهور شقوق بصرية. يُعزى العدد الكبير من الشقوق التي لوحظت في بلاطة T3-GL إلى المحتوى العالي لجزيئات LECA في مزيج الخرسانة GL حيث تكون جزيئات LECA أضعف من الرمال الطبيعية، مما أدى إلى سهولة بدء وانتشار الشقوق في جزيئات LECA تحت الضغط ، والتي تخضع عادةً لملاط الأسمنت في الخرسانة غير التابعة لـ LECA. من ناحية أخرى، فإن المحتوى العالي من الألياف في مزيج RECC يساعد على تعزيز مصفوفة الأسمنت على نطاق صغير وسد الشقوق الناشئة، مما أدى إلى امتداد أقل نسبيًا للشقوق وصلابة أعلى بكثير للبلاط من الملاحظات المذكورة أعلاه، يمكن خلص إلى أن مزيج Eco-Con RECC أظهر سلوكًا أفضل للتشوه، وضررًا أقل من مزيج CC عند اختباره في ألواح تحت قص التثقيب، مع قدرة تحمل حمولة أقل قليلاً فقط. ومع ذلك، أظهرت خلطات جيوبوليمر Eco-Con الأخرى التي تضمنت المطاط أو LECA فشلًا مبكرًا للألواح مع وجود شقوق واضحة وعلامات تلف. يوصى بإجراء دراسات مستقبلية لدراسة أداء Eco-Con GC المتضمن لألياف البولي بروبيلين المشابهة لتلك المستخدمة في مزيج RECC.